摘要:

0 前言?

我廠2 000 t/d新型干法熟料生產(chǎn)線，窯外分解部分是雙系列五級預熱器帶DD型分解爐。該線自1992年9月月投入生產(chǎn)以來，僅預熱器系統(tǒng)而言，整體運行工況達到設計要求。但在1995年9月下旬至1996年2月上旬這五個月的時間內(nèi)，預熱器(尤其是兩列第四級旋風筒)頻繁出現(xiàn)堵塞，給該生產(chǎn)線帶來了災難性的損失。據(jù)不完全統(tǒng)計，出現(xiàn)的預熱器堵塞達50次之多，是幾年來從未遇到過的大問題。經(jīng)過大家的共同努力，反復探討，使該問題得以徹底解決。本文就該預熱器系統(tǒng)的堵塞情況及原因作一分析。?

1 預熱器堵塞情況及原因分析?

1.1 堵塞情況統(tǒng)計

表1 預熱器堵塞情況統(tǒng)計?

日期(年月日) 投料時間h∶min 堵料時間h∶min 運行時間min 堵塞部位

1995-09-26 15∶20 16∶34 74 C4a?

1995-09-27? 1∶00? 1∶38 38 C4a

3∶11 4∶23 72 C4a

9∶57 10∶30 33 C4a

14∶35 15∶37 62 C4b?

1995-10-05 4∶08?? 5∶22? ? 74 C4a

9∶30 10∶03 33? C4a

12∶55 13∶32 ? 37 ? C4a

17∶18 18∶06 48 C4b?

1995-10-14 9∶20 10∶21 61 C4b?

1995-10-15 6∶15 7∶42 87 C4b?

1995-10-18 23∶37 0∶50 73 C4b?

1995-10-19 3∶03? 3∶20? 17 C4b?

7∶02 7∶28 26 C4b?

12∶53? 13∶25 32 C4b?

21∶09 22∶09 60 C4a?

1996-01-21 20∶40 21∶08 28 C4b?

1996-01-23 22∶10 23∶11 61 C4b?

1996-01-24 3∶58 5∶16 78 C4b?

1996-01-27 2∶23 3∶35 72 C4a?

1996-02-01 9∶20 10∶42 82 C4b?

1996-02-02? 0∶54 2∶03 69 C4b

11∶02? 12∶42 ?100? ? ?C4b

16∶16? 16∶52? 36 C4b

17∶21 17∶55 34 ?? C4b?

1996-02-03 20∶47 22∶25 98 C4a?

1996-02-04 0∶45 1∶23 38 C4b

3∶15 ?5∶09 ?104 ? C4b

1995年9月至1996年2月我廠預熱器堵塞情況統(tǒng)計見表1。

造成預熱器堵塞的原因比較多，如操作不當，煤質(zhì)不好，結構不合理，漏風，機械故障，工藝設計不合理，有害元素等。由表1可知我廠預熱器堵塞的特點是：?

第一：主要在兩個四級筒(C4a?，C4b)堵塞；?

第二：有著同樣的規(guī)律性：?

(1)從堵料的時間看，有效運行時間一般為30 min至90 min。

(2)絕大部分堵塞發(fā)生在兩個四級筒的下料錐體部分。?

(3)堵料發(fā)現(xiàn)及時，料子疏松，易于清理。?

(4)堵塞之前，有負壓突閃出現(xiàn)，在現(xiàn)場可以看到四級鎖風翻板閥有很大的閃動。?

(5)堵料速度快，瞬間錐體壓力由-2 000 Pa變?yōu)?1 000 Pa，繼而成正壓。?

1.2 系統(tǒng)原因查找?

為查找原因我們首先在煤、料、操作、機械等方面查找，先后進行過幾次系統(tǒng)檢查和處理。其一，1995年10月7日至13日更換了兩個C4內(nèi)筒(由于嚴重變形、內(nèi)縮、內(nèi)折使內(nèi)筒直徑由原來的2 250 mm縮至1 100 mm左右)，更換了燒損的翻板閥，消除內(nèi)漏風；10月23日處理系統(tǒng)漏風，對所有下料管處的膨脹節(jié)進行密封處理，盡可能減少外漏風。第二，對預熱器系統(tǒng)的壓力進行了標定，并對高溫風機、窯尾排風機、增濕塔出口閥門、匯風箱內(nèi)分布板、電除塵 器進、出口閥門都進行了認真檢查，并沒有發(fā)現(xiàn)異常情況。第三，在操作上加大了高溫風機轉速，閥門開度在98%～100%時，轉速由正常情況下880 r/min～890 r/min提到930 r/min～940 r/min，C1筒出口壓力由正常投料時-4 000 Pa～?-4 500 Pa?提高到-5 300 Pa，堵料現(xiàn)象仍然存在。另外，也進行過快速投料，短時間達到130 t/h喂料量，但預熱器的堵塞還是發(fā)生。進行了上述檢查和處理，堵塞仍發(fā)生。為此我們對每次堵塞情況及工藝參數(shù)變化情況等進行了綜合分析，據(jù)此，我們判定C?4筒堵塞是由于預熱器瞬間塌料造成的。而塌料的癥結在系統(tǒng)用風上，主要在于篦冷機系統(tǒng)供風失調(diào)。因熟料冷卻機配有7臺皮帶傳動的規(guī)格不同的風機，丟轉速現(xiàn)象極為嚴重，導致系統(tǒng)供風量不足，加之篦冷機各風室下鎖風裝置失靈，漏風極為嚴重。當預熱器內(nèi)溫度升高，而系統(tǒng)風量減少，風速降低無法使物料在預熱器上升管道內(nèi)達到均勻分散并隨氣流上升時，造成瞬間塌料，從而使預熱器堵塞。對回轉窯系統(tǒng)用風而言，可以簡化為3臺風機的聯(lián)動使用，即2臺引風機(窯頭風機和高溫風機)和1臺鼓風機(7臺冷卻風機)，見圖1。對預熱器系統(tǒng)而言，上升管道和旋風筒進、出口截面的風速大小，在高溫風機轉速和閥門開度一定的情況下取決于篦冷機風機供風量和窯頭風機的排風量。由于窯頭排風機轉速恒定，閥門開度基本維持不變，故預熱器內(nèi)的風速在某種程度上，取決于篦冷機的供風量，尤其是三、四室風機的供風量。由南京化工大學進行的預熱器系統(tǒng)的冷模試驗和反求計算，可知該系統(tǒng)的特征參數(shù)(見表2)，與國內(nèi)部分水泥廠預熱器旋風筒的比較見表3～表5。?

圖1 回轉窯風機聯(lián)動使用示意

表2 我廠預熱器各級旋風筒的空載阻力損失?

C1 C2 C3 C4 C5

歐拉準數(shù)Eu 4.818.55 6.58 6.57 6.57

阻力系數(shù)ζ 9.62 17.1 13.16 13.14 13.1

工況進口風速/m·s-1

16.94 13.46 14.81 14.24 15.3

冷態(tài)壓降/Pa 1662 1867 1739 1605 1843

工況溫度/℃ 350 505 650 760 870

工況壓降/Pa 728 655 514 424 440

表3 我廠與國內(nèi)部分水泥廠旋風筒進口風速之比較 m/s?

廠名 C1 C2 C3 C4 C5

寧國 18.1 16.9 16.7 17.7

江西 16.5 18.1 19.6 20

冀東 19.7 20 21.4 26.8

滇西 16.9 17.5 17.2 17.2 18

山西 15.6 13.7 15.7 17.2 19.3

耀縣 16.9 13.5 14.8 14.2 15.3

表4 我廠與國內(nèi)部分水泥廠預熱器旋風筒進口阻力系數(shù)?

廠名 C1 C2 C3 C4 C5

冀東 10.8 6.8 5.4 7.54

山西 14.8 5.2 5.2 5.2 2.6

滇西 7 7.4 11.3 7.8 9.6

江西 13.7 14 11.9 7.2

FLS 2.67 3.37 3.51 3.51 3.44

耀縣 9.61 17.1 13.16 13.14 13.1

作者：楊新社